TC25SC385AF-010换相重叠角γ及整流电压平均值ud与电抗负载因数的关系如图4-18(a)、(b)所示。

显然,电抗负载因数越大,换相重叠角也越大,cosγ小,整流电压平均当电抗负载因数由零增大至时,换相重叠角γ由零增至号,cosγ=0,整流电压平均值降

低一半,为1.17e/2。当电抗负载因数在0~2t/3范围内变化时,换相重叠角γ在0~t/2范围内变化,整流器工作在一相导通与两相导通交替出现的状态。这是整流器工作在非理想情况时的一种整流方式。

图4-18 换相重叠角γ及整流电压平均值Ud与电抗负载因数的关(a)γ=fy(x/Rj)  (b)ud=fu(X/rj)

通过分析可知,当电抗负载因数进一步增大时,整流器还会工作在一相导通、两相导通及三相短路状态交替出现或两相导通与三相短路交替出现的状态,其结果是使整流电压进一步下降。在正常情况下,应通过设计参数,尽量减小电抗负载因数,以保证有较高的输出电压。

图4-19 γ≠0时三相全波整流器电压电流波形(a)相电动势波形与“+”“-”组整流器输出电压波形 (b)三相全波整流器输出电压波形(c)交流励磁机电枢绕组电流波形

同理,由于交流励磁机电枢绕组电感的存在,三相全波整流器在换相时也会出现换相重叠的问题。当换相重叠角为7时,整流电压的波形如图4-19所示。经过计算,可求得电压的平均值为:

              ud=2.34e 1+cosy/2              (4-29)

与三相半波整流器类似,可以推导出换相重叠角γ与电抗负载因数x/rj的关系为:

              cosγ=1-p/1+p            (4-30)

式中,P=3/t x/rj。

当电抗负载因数在0~π/9范围内变化时,换相重叠角γ在0~t/3内变化。这时整流器工作在一相导通与两相交替导通轮流出现的状态。

三相全波整流器整流电压平均值与电抗负载因数之间的关系曲线如图4-20所示。

同三相半波整流电路一样,当电抗负载因数进一步增大时,整流器还会工作在一相导通、两相导通及三相短路状态交替出现或两相导通与三相短路交替出现的状态,其结果是使整流电压进一步下降。在正常情况下,应通过设计参数,尽量减小电抗负载因数,以保证有较高的输出电压。只有在故障情况下,才会出现后两种整流方式,如主发电机励磁绕组短路或主发电机电枢绕组短路,这时整流电压下降,但流过整流管的电流增大,容易造成过热。

当考虑交流励磁机电枢绕组电阻Ra和整流器正向压降△uz时,整流电压将下降(ijRa+△uz)。因为两相电压相等时开始换相,因此换相点由A点提前到A/点,α角称为换相提前角,整流电压波形如图4-21所示。

三相全波整流器整流电压与电抗负载因数的关系,三相半波整流器考虑电阻压降时的整流电压波形.

交流励磁机的工作特性,交流励磁机的电枢反应,交流励磁机电枢反应的特点

交流励磁机的输出经旋转整流器整流后给主发电机的励磁绕组供电,其电枢电流为非正弦波,因此其工作特性有别于带线性负载的同步发电机。

三相半波整流器的电枢电流波形如图4-22(a)所示。由图可见,基波电流滞后于相电动势一个相位角甲,cosp可看作交流励磁机的功率因数,其大小取决于电抗负载因数.